分析探讨锅炉水冷壁高温腐蚀对策__墨水学术,论文发表,发表论文,(2)

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中间水冷壁属光杆受热面，两面受热，热负荷较高，当管外壁有黏附物时，管壁温度更高。当管壁温度大于300℃时，钢管表面腐蚀的速度明显加快。
　　管壁温度与腐蚀量的关系
　　3.火焰冲刷管壁
　　（1）一次风速太高
　　对于圆形旋流燃烧器燃用烟煤时一次风配风条件为25m/s左右，实际运行时一次风门全开，一次风速在30---35m/s；
　　（2）燃烧器出口一次风四周间隙不均
　　投产初期为降低火焰中心，将下层燃烧器中心筒适当倾斜，即将中心筒出口约500mm处存在较大折口，造成出口一次风四周间距不均；
　　（3）给粉机转速只能层操
　　由于给粉机转速热工控制系统设计中只能层操，而不能单个微调，实际运行中各燃烧器的给粉量不均匀，造成有的燃烧器给粉量较大，不可避免造成局部高热负荷。
　　4.整体风量不足
　　（1）由于引风机电机额定电流限制，引风机挡板开度只能在60左右运行，再热器调节受热面入口氧量在3.5左右。
　　（2）由于设备老化，特别是空气预热器换热管磨损严重，造成较大的漏风。
　　（3）空气预热器后的防爆铁皮因腐蚀破损，小修中检查面积达300mm2，由于位置特殊不便检查，运行中不易发现。
　　5.燃烧器配风不合理
　　上下层燃烧器区域粉多风少。为了防止高温受热面超温，降低火焰中心，下层燃烧器给粉量是上层的1.6倍左右，而上下层二次风是均等配风。考虑到尾部烟道的漏风，炉内上下层燃烧器之间平均氧量1-2，局部区域最低氧量在1左右，而上层燃烧器到炉膛出口平均氧量在3左右。另外投产初期由于二次风速小，将燃烧器外筒二次风直径从Ф1270mm降到Ф1080mm，使二次风出口截面积降到0.575m2。实际运行中上下层燃烧器之间是低氧燃烧，局部壁面强还原性气氛严重。
　　
　　四、防止高温腐蚀的措施
　　
　　1、降低一次风速，避免火焰直接冲刷水冷壁
　　由于该炉采用钢球磨中间储仓式制粉系统乏气送粉，磨煤机再循环管径为Ф400×10mm，正常运行中挡板已开至最大，为达到磨煤机较佳的通风量，往往造成一次风速太高，反之降低一次风速，又影响磨煤机出力。经计算分析决定将再循环管管径增大到Ф630×10mm，从而达到降低一次风速，避免火焰直接冲刷水冷壁，又不影响制粉系统磨煤出力。
　　2、组织合理的燃烧空气动力工况
　　将下层燃烧器出口的二次风直径从Ф1080mm增大到Ф1200mm，进行冷态空气动力工况试验；按照圆形旋流燃烧器燃用烟煤的配风条件，进行热态调整试验。在保证炉膛出口最佳过量空气系数的同时，保证每个燃烧器出口风粉处于较佳工况。在保证炉内上下层燃烧器之间平均氧量不小于2.5的前提下，要保证同层8支燃烧器的风粉均匀性，其偏差值不大于5，即确保热负荷沿炉膛宽度均匀的分布，防止水冷壁局部高热负荷。从上层燃烧器标高测量炉膛温度从燃烧调整前的1600℃降到燃烧调整后的1450℃。
　　3、减少尾部烟道漏风
　　小修中将尾部烟道防爆门进行了更换，对烟道和空气预热器漏风处进行了堵漏密封工作，在满负荷工况运行时，在不超引风机额定电流的情况下，尽量开大引风机挡板，保证炉膛出口过剩空气系数不小于1.2。
　　由于燃用煤种含硫量较高，尾部烟道漏风严重，引风风量不足，炉内上下层燃烧器配风不合理，形成水冷壁壁面局部强还原性气氛，造成高温腐蚀。
　　通过燃烧调整试验，合理组织炉内燃烧工况，保证热负荷沿炉膛宽度和高度分布的均匀性，使整个壁面处于合理的氧化性气氛中运行，可以有效地防止水冷壁的高温腐蚀。
　　
　　参考文献：
　　[1]于国，强佟鹏，郑占国.锅炉水冷壁高温腐蚀的机理分析及对策[J].东北电力技术，2008（28）
　　[2]苗长信，刘福国，王海，夏崇军.煤粉锅炉水冷壁高温硫腐蚀分析及防治对策[J].电力建设，2007（02）
　　[3]王建洲.锅炉水冷壁管高

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