黄河软土地质条件下连续箱梁满堂支架施工地基处理技术__墨水学术(2)

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载、卸载方法和沉降观测
　　1.将加载物一次性堆放在压重平台上；
　　2.安装沉降量观测系统后，采用慢速法按试桩的最大预估承载力荷载分8级逐级加载，待该级荷载达到相对稳定后，再加下一级荷载，等量递增至设计承载力的2倍，即400Kp，在每级加载后，按间隔10min、10min、10min、15min、15min，以后每隔30min进行读记承压板沉降量，当在连续两小时内，每小时的沉降量小于0.1mm时，则认为已趋稳定，可加下一级荷载；
　　3.当出现下列现象之一时终止试验：沉降急剧增大，土被挤出或承压板周围出现明显的隆起；承压板的累计沉降量已大于其宽度或直径的6%；当达不到极限荷载，而最大加载压力已大于设计要求压力值的2倍。
　　（四）结论：
　　通过地基的静载试验，测得地基最大沉降量：6.82mm,最小总沉降量为：3.20mm,箱梁支架地基承载力特征值为200Kpa,满足设计承载力要求。
　　
　　浅层平板静载荷试验结果表
　　试验位置    最大加荷(Kpa)    总承降量（mm）    地基静载荷承载力特征值(Kpa)
　　N12    400    6.82    200
　　N13    400    7.22    200
　　N14    400    7.46    200
　　N19    400    3.20    200
　　六、支架预压（以右幅第十跨及第七跨为例）
　　为检验支架及地基的强度及稳定性，消除整个支架的塑性变形及地基的沉降变形，测量出支架的弹性变形。我们在支架搭设完毕后，在浇筑箱梁混凝土之前对支架进行了预压，加载物选用水箱，水箱尺寸为：长3m×宽2.5m×高2m,采用吊车进行吊装。根据预压荷载为箱梁自重的1.2倍，每跨预压采用18个水箱进行预压，加载时进行对称加载，加载过程随时对支架和分配木的支承进行检查。
　　右幅第十跨箱梁预压从8月28日开始加载，于9月1日晚将所有的水箱全部加满。从9月2日进行沉降观测，通过对观测结果的分析，发现从9月5日上午沉降很小，累计只有1mm左右，认为至9月5日上午沉降基本趋于平稳。
　　右幅第七跨箱梁预压从10月9日开始加载，于10月11日晚将所有的水箱全部加满。从10月12日进行沉降观测，通过对观测结果的分析，发现从10月15日上午沉降很小，累计只有1mm左右，认为至10月15日上午沉降基本趋于平稳。
　　七、数据分析
　　从沉降观测的数据来看，右幅第十跨最大沉降23mm，最小沉降9mm，平均沉降16.4mm，去掉回弹量，实际平均沉降只有7mm；右幅第七跨最大沉降21mm，最小沉降11mm，平均沉降14.5mm，去掉回弹量，实际平均沉降只有8mm。通过上述两跨沉降观测分析，按照上述的地基处理方法，是完全能满足施工要求的。
　　八、预拱度设置方案
　　在支架上浇筑箱梁混凝土施工过程中和卸架后，箱梁要产生一定的挠度。因此，为使箱梁在卸架后能满意地获得设计规定的外形，须在施工时设置一定数值的预拱度。
　　在确定预拱度时主要考虑了下列因素：卸架后箱梁本身及活载一半所产生的竖向挠度；支架在荷载作用下的弹性压缩；支架在荷载作用下的非弹性变形，支架基底在荷载作用下的非弹性沉陷；由温度变化而引起的挠度；由砼徐变引起的徐变挠度对梁体的挠度影响。
　　现浇箱梁上部构造预拱度计算公式如下：
　　δ=δ1+δ2+δ3+δ4+δ5
　　δ—跨中预拱度值；
　　δ1—支架卸载后由上部构造自重及活载一半产生的竖向挠度；
　　δ2—支架在荷载作用下的弹性压缩；
　　δ3—支架在荷载作用下的非弹性压缩；
　　δ4—支架基底在荷载作用

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