工程建筑物中央塔吊拆除施工方法(3)

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钢管稳定性满足要求。

　　(三)次梁承载力验算

　　1)均布荷载：

　　板自重荷载q板=25×0.12×3.2=9.6KN/m

　　梁自重荷载q梁=25×0.3×0.7=5.25KN/m

　　钢管荷载q钢管=2.47/1.5=1.65KN/m

　　荷载总计q总=1.2×(9.6+5.25+1.65)=19.8KN/m

　　2)按均布荷载计算两端固定梁弯矩

　　M1=qL2/24=19.8×102/24=82.5KN•m

　　3)集中荷载产生弯矩M2=PL/8=20.16×10/8=25.2KN•m

　　4)弯矩总计M总=82.5+25.2=107.7KN•m

　　5)次梁配筋验算

　　A=M/bh02=107.7×106/300×6652=0.811,查简明结构设计手册表3—19得

　　ρ(%)=0.272(砼强度取C20)

　　As=ρ(%)bh0/100=0.272×300×665/100=543mm2

　　实际配筋[As]=942mm2>543mm2

　　由此，次梁承载力满足要求。

　　(四)运输构配件楼板承载力验算

　　荷载：取塔吊构配件中最重的，单位体积内最重的应为平衡重，一块为2.2T，最不利荷载：2.2×10×1.4=30.8KN

　　考虑的平板面积为2.0m2，则运输的平板给楼面的荷载为：30.8/2=15.4KN/m2，

　　1、屋面现浇板承载力验算：

　　取1m板宽，按均布荷载作用下的两端固定梁计算：

　　1)运输构配件带来的弯矩：M1=qL2/24=15.4×3.22/24=6.57KN•m

　　支座反力R1=qL/2=15.4×3.2/2=26.64KN

　　2)自重q=1×0.12×25×1.2=3.6KN/m

　　自重产生的弯矩M2=qL2/24=3.6×3.22/24=1.536KN•m

　　支座反力R2=qL/2=3.6×3.2/2=5.76KN

　　3)M总=6.57+1.536=8.106KN•m

　　A=M/bh02=8.106×106/(1000×1002)=0.81查表3—19

　　ρ(%)=0.272(砼强度取C20)

　　As=ρ(%)bh0/100=0.272×1000×100/100=272mm2(Ⅱ级钢)

　　实际配筋ФT8@175[As]=279mm2等强代换成Ⅱ级钢

　　[As]′=360×279/300=335mm2>272mm2。

　　故楼板承载力满足要求。

　　2、次梁承载力验算：

　　板自重荷载q板=25×0.12×3.2=9.6KN/m

　　梁自重荷载q梁=25×0.3×0.7=5.25KN/m

　　运输给楼面的荷载为：30.8/2=15.4KN/m

　　荷载总计q总=1.2×(9.6+5.25+15.4)=36.3KN/m

　　按均布荷载下的两端固定梁计算

　　M=qL2/24=36.3×102/24=151.25KN•m

　　A=M/bh02=151.25×106/300×6652=1.14,查简明结构设计手册表3—19得

　　ρ(%)=0.389(砼强度取C20)

　　As=ρ(%)bh0/100=0.389×300×665/100=776mm2

　　实际配筋[As]=942mm2>776mm2

　　因此，次梁承载力满足要求。

　　六、结语

　　本工程通过在屋面上搭设承重钢管脚手架，利用塔吊部分起重臂及滑车作为可移动的起重设备，解决了大面积建筑物中央塔吊拆除的难题。该方案经在工程现场实施，证明是一种较为经济、安全的塔吊拆除方法，为今后同类工程的塔吊布置与拆除提供了较好的经验和借鉴。

　　参考文献：《建筑施工扣件式钢管脚手架安全技术规范》JGJ130-2001;

　　《建筑施工扣件式钢管支模架安全技术规程》DB33/1035-2006;

　　《建筑施工手册》第四版;

　　《建筑结构荷载规范》GB50009-2001。

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