论文发表：横潦泾主桥段连续梁平行挂篮施工的验算__墨水学术,论(2)

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点2.73kN。
底平台前吊点，每点8.52kN。
4、挂篮主桁重量
挂篮主桁重：453kN
    自重线荷载：25.2kN/m
后锚固系统：17.1kN
压重及横梁:300kN
6、外导梁重量
外导梁长12.15m采用焊接箱梁，单根重26.0KN，共两组。其线荷载：2.14kN/m，考虑其他荷载线荷载采用2.8kN/m。
7、内外模重：
外模重：88.1kN；支架：35.7kN。
内模及支架重约100kN，外侧模及支架(两块)123.8kN(其中每侧支架17.9kN，外侧模44kN)，堵头模板约为12kN
（2）箱梁混凝土荷载计算

（3）挂篮底模纵向桁架计算分析
3.1底模纵梁荷载计算
挂篮底模平台纵梁采用全焊接型钢桁架，单个挂篮共10道纵梁1和4道纵梁2，其中腹板区桁架2×3道纵梁1(间距300mm)、底板区4道纵梁1 (间距1400mm)，纵梁2为2×2片(间距750mm)；计算时根据箱梁各区荷载分布表，找出最不利的纵梁进行验算。最不利块件混凝土荷载分布见：“表-2”。 

3.2底模纵梁内力计算
根据“表-2”中的荷载对纵梁荷载进行计算得知，1#、3#、5#节段纵梁荷载最大，所以安全验算取1#、3#、5#节段进行计算，其余桁架只需计算出支点反力就可。
计算时考虑超载系数1.05，浇注混凝土时的动力系数1.05。施工1#块时，底模纵梁内力及变形最大，腹板区荷载为77.1×1.05×1.05=85.0kN，底板区荷载为52.5×1.05×1.05=57.9kN。
经sap2000，计算应力133.8MPa，计算竖向挠度5.5mm。
最大应力σmax=133.8Mpa<170Mpa，满足要求。
最大竖向挠度fmax=5.5mm,挠跨比5.5/6230=1/1132<1/500，满足要求。
上弦杆为压杆，2[14a截面积A=3645mm2，W=158447mm3，截面回转半径 =55.2mm， =28.7mm，计算长度为1050mm，长细比 =1050/55.2=19.1， =1050/28.7=36.6查表可知稳定系数 =0.973， =0.912。最大轴力N=303.1kN，弯矩为8.1kN-m，则：平面内的稳定性 
 

最大应力σmax=131.3Mpa<170Mpa，满足要求。
3.3纵梁支反力
    1#，3#和5#节段纵梁支反力见：“表-3”

（4）前、后下横梁
前、后下横梁采用型钢梁2I45a，总长11.5米。
4.1混凝土浇注工况
    根据实际吊点布置分别对前、后下横梁进行计算。
1、前下横梁计算
5#节段，前下横梁内力及变形计算结果见：
由sap2000计算可知，计算应力54.0MPa，计算竖向挠度1.1mm。    
最大应力σmax=54.0MPa<170MPa，满足要求。
最大竖向挠度fmax=1.1mm，挠跨比= = <1/500，满足要求。
2、后下横梁计算
由sap2000可知，计算应力57.4MPa，计算竖向挠度1.2mm。    
最大应力σmax=57.4MPa<170MPa，满足要求。
最大竖向挠度fmax=1.2mm,挠跨比= = <1/500，满足要求。
4.2下横梁走行工况
底平台走行时，荷载包括底模平台、底模，由前后下横梁共同承受，计算时考虑挂篮空载行走时冲击系数取1.3。由sap2000计算挂篮走行时，前、后下横梁内力及变形计算结果可知：
计算应力21.9MPa，计算竖向挠度3.0mm。
最大应力σmax=21.9Mpa<170MPa，满足要求。
最大竖向挠度fmax=3.0mm，挠跨比= = <1/500，满足要求。
4.3吊带拉力
在各工况下，前、后吊带的拉力见：“表-4”

吊带1和吊带2均采用2×200×16钢板，外导梁吊带采用160×20钢板，材质均为Q345B，吊带净截面应力及毛截面变形计算结果见：“表-5”

（5）、外模及其吊挂系统
5.1外模支架
外模及支架倒用0#块外侧模，面板为6mm，加劲肋采用63×6等肢角钢。外模支架采用［10［8和∠75×50焊接成桁片，顺桥向间距为1200mm。按1200mm宽外模进行平面计算，混凝土侧压荷载按50kN/m2考虑，计算考虑超载系数1.05，浇注混凝土时的动力系数1.05，则

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