论文发表：横潦泾主桥段连续梁平行挂篮施工的验算__墨水学术,论(3)

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线荷载为50×1.2×1.05×1.05=66.2kN/m。由sap2000计算可知：
计算应力105.2MPa，计算变形0.91mm。
最大应力σmax=105.2MPa<170MPa，满足要求。
最大竖向挠度fmax=0.91mm，挠跨比= = ，满足要求。
5.2 外导梁
1、混凝土浇筑工况
砼施工5#时外导梁受力最大。外导梁自重2598kg，q=2.14kN/m；计算按每侧翼缘及模板重由外导梁承受考虑，外导梁承受外侧模重量为
q=10×(17.626+7.137)/4=61.9kN，
外导梁承受箱梁翼缘砼重量q2=1.32×26.5=35.0kN/m。
计算考虑超载系数1.05，浇注混凝土时的动力系数1.05，外导梁承受箱梁翼缘砼重量q2=1.32×26.5×1.05×1.05=38.6kN/m。
由sap2000计算可知：
计算应力57.3MPa，计算竖向挠度4.24mm。
最大应力σmax=57.3<170MPa，满足要求。
最大竖向挠度fmax=4.24mm，挠跨比= = < ，满足要求。
支反力R后=150.9kN，R前=142.5kN。
2、挂篮走行工况
挂篮走行时，外导梁承受侧模重量。当挂篮走行5m至下一阶段施工位置，移动侧模至外导梁中点时，受力最不利。
计算应力98.2MPa，计算竖向挠度20.48mm。
最大应力σmax=98.2Mpa<170MPa，满足要求。
最大竖向挠度fmax=20.48mm，挠跨比= = <1/500，满足要求。
支反力R后=112.7kN，R前=119.4kN。
（6）前上横梁计算
挂篮前上横梁全长9.6m，采用2I56a，计算如下：
6.1混凝土浇注工况
根据实际吊点布置对前上横梁进行计算。前上横梁所受荷载为前下横梁和外导梁对前侧吊带的拉力。由sap2000计算可知：
计算最大正应力 =128.9Mpa， =45.9Mpa，
计算竖向挠度5.5mm，计算反力Fmax=1026.1kN。
最大应力σmax= =151.4MPa<170×1.1=187MPa，满足要求。
最大竖向挠度fmax=5.5mm，挠跨比= = ＜ ，满足要求。
6.2走行工况
主桁走行时，外侧模未脱模，前上横梁主要承受外导梁自重及其吊挂重量和底模平台前吊点的重量，2个外导梁前吊点，每个的荷载为：26/2+2.73=15.73kN，4个底模平台前吊点，每个的重量为：8.52kN。计算考虑冲击系数1.3。
sap2000计算可知：
计算应力12.4MPa，计算竖向挠度1.0mm，计算反力Fmax=67.4kN。
最大应力σmax=12.4MPa<170Mpa，满足要求。
最大竖向挠度fmax=0.82mm，挠跨比= <1/200，满足要求。
（7）垫梁计算
垫梁为2[40a上下各贴10mm厚钢板构成。
计算应力92.0MPa，计算竖向挠度0.70mm，计算反力Fmax= 1026.1kN。
最大应力σmax=92.0Mpa<170Mpa，满足要求。
最大竖向挠度；fmax= 0.70mm，挠跨比= = <1/500，满足要求。
（8）主桁计算
本挂篮设两片主桁，两片片主桁中心距5.56米，每片主桁由8片上、下弦杆均加强的贝雷片构成，分别位于两侧腹板上方，前上横梁支撑在贝雷梁上弦杆接头位置，用于底模平台及外导梁前吊挂；外导梁两根，承受翼缘和外模的重量。内模支架采用碗扣式钢管，模板采用木模散拼，由现场根据实际情况自行设置。本桥最大悬浇节段重量2911kN（其中，1#块长4m，重2819kN；3#块长4.5m，重2911kN，5#块长5m，重2877kN，由此特点，悬浇施工挂篮，挂篮采用外侧模包底模形式；挂篮走行采用两次走行。
8.1整体分析
按《贝雷片手册》对一组主桁作整体分析
前支点反力Fq=2277.6kN。
主梁最大弯曲应力
 (1026.1×6+453/2×4.5)×6×1000/（8×7699.1）=116.5Mpa,满足条件。
主梁最大剪力 =156.57×8=1252.6kN<[Q]=245.2×8=1961.6kN,满足条件。
8.2混凝土浇注工况
    本工况，主桁主要承受底模平台、内模及导梁系统和外吊挂梁通过前上横梁传递的荷载，单片荷载1026.1/8=128.3kN。由sap2000计算贝雷桁片应力及变形结果可知：
最大组合应力189.5MPa，计算竖向挠度30.8mm。

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