液力旋压喷漆室研究__墨水学术,论文发表,发表论文,职称论文,名作(4)

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1.2kg／m3。，则Q气／Q水=1×103／(1.15×1.5)=580。由此可见，Q气比Q水大得多，因此计算是只考虑风的因素而忽略水的因素。这样我们就可以根据Re=VD/ν=QD/νA，计算出英国海登公司液力旋压器的特定工艺参数Re×ν。通过近30年的使用，英国海登公司的液力旋压器被实践证明效果良好，因此英国海登公司液力旋压器的特定工艺参数Re×ν，在设计中可以被当作计算液力旋压器直径的重要工艺参数来使用。因为英国海登公司液力旋压器的特定工艺参数Re×ν中，ν为流体的运动粘度，在喷漆这一工作环境中ν基本保持不变，那么英国海登公司液力旋压器的雷诺数Re也就不变。根据英国海登公司液力旋压器的特定工艺参数Re×ν，设计出的液力旋压器，筒内的流体流态就不变，过滤漆雾的能力就保持不变。
　　3.7.4液力旋压器计算
　　3.7.4.1英国海登公司液力旋压器工艺参数Re×ν计算
　　英国海登公司液力旋压喷漆室的工艺参数为：室体宽B=5m手工喷漆，室内平均风速V=0.5m/s，沿室体长度方向每米一个液力旋压器均匀布置，液力旋压器间距K=1米。设室体的长度为L，则送风量Q送=LBV。我们按等压设计考虑，则抽风量Q抽=Q送(实际设计时可根据正负压需要做适当的调整)。由于每个液力旋压器的风量Q=LBV/L/K=BVK=5.0×0.5×1=2.5m3/s(9000m3/h)，经过每个液力旋压器的平均风速v=Q/F=BV/(πD2/4)。
　　则Reν=DQ/F=2.5D/F=3.184/D（3-15）
　　液力旋压器的结构见图2，引进的液力旋压器：D=460mm，D=368mm，D=320mm。我们将具体的值代入(3-15)式就可以算出液力旋压器三个不同截面处的Reν值。
　　(Reν)1=3.183/0.460=6.92
　　(Reν)2=3.183/0.368=8.65
　　(Reν)3=3.183/0.320=9.95
　　式中：(Reν)1为液力旋压器入口处Reν值；
　　(Reν)2为液力旋压器出口处Reν值；
　　(Reν)3为液力旋压器冲击板处Reν值。
　　3.7.4.1液力旋压器组要尺寸计算
　　根据(3-15)式可知：
　　D=FReν/Q=4Q/Reνπ=4BVK/Reνπ（3-16）
　　式中：B—液力旋压喷漆室的宽度；
　　V—液力旋压喷漆室，室内平均风速；
　　K—液力旋压器间距。
　　这样我们就可以根据室体的宽度和室内平均风速，计算出不同工况下液力旋压器三个不同断面的直径。
　　3.8液力旋压喷漆室气水分离器计算
　　3.8.4气水分离器面积计算
　　气水分离器面积计算：S=Q/3600V（3-17）
　　式中;S—气水分离器横截面积（m2）；
　　Q—通过气水分离器的空气流量（m3/h）；
　　V—气水分离器横截面积上空气流速（m/s），一般取V=2～3m/s。
　　3.8.4气水分离器尺寸计算
　　液力旋压喷漆室气水分离器挡水板长度（L）等于喷漆室的长度。气水分离器挡水板的高度按下式计算：
　　h=S/L（3-18）
　　式中：h—气水分离器挡水板的高度。
　　4含漆雾水的处理
　　4.1处理方法
　　在涂装作业过程中，涂料的涂着率只有40～60%，50%左右的油漆飞溅到空气中形成过喷漆雾，严重污染周围的空气和环境。为有效地减轻排风系统压力、保护和控制涂装环境，清洁施工场地，液力旋压喷漆室用循环水系统来捕捉过喷的漆雾。然而，油漆有粘附、聚结的倾向，被水捕捉的过喷漆雾如不进行良好的处理及收集，将出现下列不良问题:
　　(1)粘附设备表面，堆积槽底，堵塞循环管路、喷嘴等，从而加大清理难度，增加维修费用;
　　(2)漆雾粘附在水泵及风机叶片上，使水泵的水量及风机的风量降低，造成喷漆室内循环水量及排风量失去平衡，从而影响净化系统无法正常运行，同时又影响喷涂质量;
　　(3)油漆中的部分有机质溶解在水中，增加循环水的COD，降低循环水净化效率，促使循环水腐败发臭，增加了循环水更换次数，也增加了后续水处理的难度。为了维持喷漆室性能，改善涂装作业环境，使净化系统能正常运行，循环水中必

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